主要工藝缺點：缺氧池在前，污水中的有機碳被反硝化菌所利用，可減輕其后好氧池的有機負荷，反硝化反應產(chǎn)生的堿度可以補償好氧池中進行硝化反應對堿度的需求。 好氧在缺氧池之后，可以使反硝化殘留的有機污染物得到進一步去除，提高出水水質。

BOD5的去除率較高可達90～95%以上，但脫氮除磷效果稍差，脫氮效率70～80%，除磷只有20～30%。盡管如此，由于A/O工藝比較簡單，也有其突出的特點，目前仍是比較普遍采用的工藝。該工藝還可以將缺氧池與好氧池合建，中間隔以檔板，降低工程造價，所以這種形式有利于對現(xiàn)有推流式曝氣池的改造。

影響因素：A/O工藝運行過程控制不要產(chǎn)生污泥膨脹和流失，其對有機物的降解率是較高的(90～95%)，缺點是脫氮除磷效果較差。如果原污水含磷濃度<3mg/L，則選用A/O工藝是合適的，為了提高脫氮效果，A/O工藝主要控制幾個

因素：

⑴MLSS一般應在3000mg/L以上，低于此值A/O系統(tǒng)脫氮效果明顯降低。

⑵TKN/MLSS負荷率(TKN─凱式氮，指水中氨氮與有機氮之和)：在硝化反應中該負荷率應在0.05gTKN/(gMLSS•d)之下。

⑶BOD5/MLSS負荷率：在硝化反應中，影響硝化的主要因素是硝化菌的存在和活性，因為自養(yǎng)型硝化菌小比增長速度為0.21/d;而異養(yǎng)型好氧菌的小比增殖速度為1.2/d。前者比后者的比增殖速度小得多。要使硝化菌存活并占優(yōu)勢，要求污泥齡大于4.76d;但對于異養(yǎng)型好氧菌，則污泥齡只需0.8d。在傳統(tǒng)活性污泥法中，由于污泥齡只有2～4d，所以硝化菌不能存活并占有優(yōu)勢，不能完成硝化任務。

要使硝化菌良好繁殖就要增大MLSS濃度或增大曝氣池容積，以降低有機負荷，從而增大污泥齡。其污泥負荷率(BOD5/MLSS)應小于0.18KgBOD5/KgMLSS•d

⑷污泥齡 ts：為了使硝化池內保持足夠數(shù)量的硝化菌以保證硝化的順利進行，確定的污泥齡應為硝化菌世代時間的3倍，硝化菌的平均世代時間約3.3d(20℃)

若冬季水溫為10℃，硝化菌世代時間為10d，則設計污泥齡應為30d

⑸污水進水總氮濃度：TN應小于30mg/L，NH3-N濃度過高會抑制硝化菌的生長，使脫氮率下降至50%以下。

⑹混合液回流比：R的大小直接影響反硝化脫氮效果，R增大，脫氮率提高，但R增大增加電能消耗增加運行費。

⑺缺氧池BOD5/NOx--N比值：H>4以保證足夠的碳/氮比，否則反硝化速率迅速下降;但當進入硝化池BOD5值又應控制在80mg/L以下，當BOD5濃度過高，異養(yǎng)菌迅速繁殖，抑制自養(yǎng)菌生長使硝化反應停滯。

⑻硝化池溶解氧：DO>2mg/L，一般充足供氧DO應保持2～4mg/L，滿足硝化需氧量要求，按計算氧化1gNH4+需4.57g氧。

⑼水力停留時間：硝化反應水力停留時間>6h;而反硝化水力停留時間2h，兩者之比為3:1，否則脫氮效率迅速下降。

⑽pH：硝化反應過程生成HNO3使混合液pH下降，而硝化菌對pH很敏感，硝化*pH =8.0～8.4，為了保持適宜的PH就應采取相應措施，計算可知，使1g氨氮(NH3-N)*硝化，約需堿度7.1g(以CaCO3計);反硝化過程產(chǎn)生的堿度(3.75g堿度/gNOx--N)可補償硝化反應消耗堿度的一半左右。 反硝化反應的適宜pH值為6.5～7.5，大于8、小于7均不利。

⑾溫度：硝化反應20～30℃，低于5℃硝化反應幾乎停止;反硝化反應20～40℃，低于15℃反硝化速率迅速下降。

因此，在冬季應提高反硝化的污泥齡ts，降低負荷率，提高水力停留時間等措施保持反硝化速率。